Selles töös pakutakse välja kompaktne integreeritud mitme sisendiga mitme väljundiga (MIMO) metasurface (MS) lairibaantenn alla 6 GHz viienda põlvkonna (5G) traadita sidesüsteemide jaoks. Kavandatud MIMO-süsteemi ilmne uudsus on selle lai ribalaius, suur võimendus, väikesed komponentidevahelised vahekaugused ja suurepärane isolatsioon MIMO komponentides. Antenni kiirgav koht on kärbitud diagonaalselt, osaliselt maandatud ja antenni jõudluse parandamiseks kasutatakse metapindu. Kavandatud prototüübi integreeritud ühe MS antenni miniatuursed mõõtmed on 0,58 λ × 0,58 λ × 0,02 λ. Simulatsiooni- ja mõõtmistulemused näitavad lairiba jõudlust sagedustel 3,11 GHz kuni 7,67 GHz, sealhulgas saavutatud suurim võimendus 8 dBi. Nelja elemendiga MIMO süsteem on konstrueeritud nii, et iga antenn on üksteise suhtes risti, säilitades samas kompaktse suuruse ja lairiba jõudluse 3,2–7,6 GHz. Kavandatav MIMO prototüüp on konstrueeritud ja valmistatud Rogersi RT5880 substraadile väikese kadu ja miniatuursete mõõtmetega 1,05? 1.05? 0,02? ja selle jõudlust hinnatakse kavandatud ruudukujulise suletud rõngaga resonaatori massiivi abil, millel on 10 x 10 jagatud rõngas. Põhimaterjal on sama. Kavandatav tagaplaadi metapind vähendab oluliselt antenni tagumist kiirgust ja manipuleerib elektromagnetväljadega, parandades seeläbi MIMO komponentide ribalaiust, võimendust ja isolatsiooni. Võrreldes olemasolevate MIMO antennidega saavutab kavandatav 4-pordiline MIMO antenn suure võimenduse 8,3 dBi keskmise üldise efektiivsusega kuni 82% sagedusalas 5G alla 6 GHz ja on mõõdetud tulemustega hästi kooskõlas. Lisaks on arendatud MIMO antennil suurepärane jõudlus mähisjoone korrelatsioonikordaja (ECC) alla 0,004, mitmekesisuse võimenduse (DG) umbes 10 dB (> 9,98 dB) ja MIMO komponentide vahelise suure isolatsiooni (> 15,5 dB) osas. omadused. Seega kinnitab kavandatav MS-põhine MIMO antenn selle rakendatavust alla 6 GHz 5G sidevõrkudes.
5G-tehnoloogia on uskumatu edasiminek traadita side vallas, mis võimaldab kiiremaid ja turvalisemaid võrke luua miljarditele ühendatud seadmetele, pakub kasutajakogemust null-latentsusega (latentsusaeg alla 1 millisekundi) ja tutvustab uusi tehnoloogiaid, sealhulgas elektroonikat. Arstiabi, intellektuaalne haridus. , targad linnad, targad kodud, virtuaalreaalsus (VR), nutikad tehased ja sõidukite internet (IoV) muudavad meie elu, ühiskonda ja tööstusi1,2,3. USA föderaalne sidekomisjon (FCC) jagab 5G spektri neljaks sagedusribaks4. Sagedusriba alla 6 GHz pakub teadlastele huvi, kuna võimaldab kaugsidet suure andmeedastuskiirusega5,6. Alla 6 GHz 5G spektri jaotus globaalse 5G side jaoks on näidatud joonisel 1, mis näitab, et kõik riigid kaaluvad alla 6 GHz spektri kasutamist 5G side jaoks7,8. Antennid on 5G võrkude oluline osa ja nõuavad rohkem tugijaama ja kasutajaterminali antenne.
Mikroriba plaastriantennide eeliseks on õhuke ja lame struktuur, kuid nende ribalaius ja võimendus on piiratud9,10, seega on antenni võimenduse ja ribalaiuse suurendamiseks tehtud palju uuringuid; Viimastel aastatel on antennitehnoloogiates laialdaselt kasutatud metapindu (MS), eriti võimenduse ja läbilaskevõime parandamiseks11,12, kuid need antennid on piiratud ühe pordiga; MIMO-tehnoloogia on traadita side oluline aspekt, kuna see võib andmete edastamiseks kasutada samaaegselt mitut antenni, parandades seeläbi andmeedastuskiirust, spektraalset efektiivsust, kanali läbilaskevõimet ja töökindlust13,14,15. MIMO-antennid on potentsiaalsed kandidaadid 5G-rakenduste jaoks, kuna nad saavad andmeid edastada ja vastu võtta mitme kanali kaudu ilma täiendavat toidet nõudmata16,17. MIMO komponentide vastastikune sidumisefekt sõltub MIMO elementide asukohast ja MIMO antenni võimendusest, mis on teadlastele suureks väljakutseks. Joonistel 18, 19 ja 20 on kujutatud erinevaid MIMO antenne, mis töötavad sagedusalas 5G alla 6 GHz, mis kõik näitavad head MIMO isolatsiooni ja jõudlust. Nende kavandatud süsteemide võimendus ja tööribalaius on aga väikesed.
Metamaterjalid (MM-id) on uued materjalid, mida looduses ei eksisteeri ja mis võivad manipuleerida elektromagnetlainetega, parandades seeläbi antennide jõudlust21,22,23,24. MM-i kasutatakse nüüd laialdaselt antennitehnoloogias, et parandada antennielementide ja traadita sidesüsteemide vahelist kiirgusmustrit, ribalaiust, võimendust ja isolatsiooni, nagu on kirjeldatud punktides 25, 26, 27, 28. 2029. aastal võeti kasutusele nelja elemendiga MIMO süsteem, mis põhineb metasurface, milles antenni sektsioon on surutud metaspinna ja maapinna vahele ilma õhuvaheta, mis parandab MIMO jõudlust. Sellel disainil on aga suurem suurus, madalam töösagedus ja keeruline struktuur. MIMO30 komponentide isolatsiooni parandamiseks on kavandatud 2-pordilises lairiba MIMO-antennis kaasas elektromagnetiline ribalaius (EBG) ja maandussilmus. Disainitud antennil on hea MIMO mitmekesisus ja suurepärane isolatsioon kahe MIMO antenni vahel, kuid ainult kahte MIMO komponenti kasutades on võimendus madal. Lisaks pakkus in31 välja ka ülilairiba (UWB) kahe pordiga MIMO antenni ja uuris selle MIMO jõudlust metamaterjalide abil. Kuigi see antenn on võimeline töötama UWB-ga, on selle võimendus madal ja kahe antenni vaheline isolatsioon on halb. Töös 32 pakutakse välja 2-pordiline MIMO süsteem, mis kasutab võimenduse suurendamiseks elektromagnetilise ribalaiuse (EBG) reflektoreid. Kuigi väljatöötatud antennimassiivil on suur võimendus ja hea MIMO mitmekesisuse jõudlus, muudab selle suur suurus selle rakendamise järgmise põlvkonna sideseadmetes keeruliseks. Teine reflektoril põhinev lairibaantenn töötati välja 33. aastal, kus reflektor integreeriti antenni alla suurema 22 mm vahega, mille tippvõimendus oli väiksem 4,87 dB. Paper 34 kavandab mmWave rakenduste jaoks nelja pordiga MIMO antenni, mis on integreeritud MS kihiga, et parandada MIMO süsteemi isolatsiooni ja võimendust. Kuid see antenn tagab hea võimenduse ja isolatsiooni, kuid sellel on piiratud ribalaius ja halvad mehaanilised omadused suure õhuvahe tõttu. Sarnaselt töötati 2015. aastal mmWave side jaoks välja kolmest paarist koosnev 4-pordiline kikikujuline metasurface integreeritud MIMO antenn, mille maksimaalne võimendus on 7,4 dBi. B36 MS-i kasutatakse 5G antenni tagaküljel antenni võimenduse suurendamiseks, kus metapind toimib reflektorina. MS struktuur on aga asümmeetriline ja vähem tähelepanu on pööratud ühikrakkude struktuurile.
Ülaltoodud analüüsitulemuste kohaselt ei ole ühelgi ülaltoodud antennidel kõrge võimendus, suurepärane isolatsioon, MIMO jõudlus ja lairiba leviala. Seetõttu on endiselt vajadus metapinna MIMO antenni järele, mis suudaks suure võimenduse ja isolatsiooniga katta laia 5G spektri sageduste vahemikku alla 6 GHz. Võttes arvesse ülalmainitud kirjanduse piiranguid, pakutakse alla 6 GHz traadita sidesüsteemide jaoks välja lairiba neljaelemendiline MIMO antennisüsteem, millel on suur võimendus ja suurepärane mitmekesisus. Lisaks on kavandatud MIMO antennil suurepärane isolatsioon MIMO komponentide vahel, väikesed elemendivahed ja kõrge kiirgusefektiivsus. Antenni plaaster on kärbitud diagonaalselt ja asetatud metapinna peale 12 mm õhuvahega, mis peegeldab antenni tagasikiirgust ning parandab antenni võimendust ja suunatavust. Lisaks kasutatakse väljapakutud üksikut antenni neljaelemendilise MIMO-antenni loomiseks, millel on suurepärane MIMO jõudlus, paigutades iga antenni üksteise suhtes ortogonaalselt. Seejärel integreeriti väljatöötatud MIMO antenn vasest tagaplaadiga 10 × 10 MS massiivi peale, et parandada emissioonijõudlust. Disainis on lai töövahemik (3,08–7,75 GHz), kõrge võimendus 8,3 dBi ja kõrge keskmine üldine efektiivsus 82%, samuti suurepärane isolatsioon üle –15,5 dB MIMO antenni komponentide vahel. Arendatud MS-põhist MIMO antenni simuleeriti 3D elektromagnetilise tarkvarapaketi CST Studio 2019 abil ja valideeriti eksperimentaalsete uuringute kaudu.
See jaotis annab üksikasjaliku sissejuhatuse kavandatud arhitektuuri ja ühe antenni projekteerimise metoodikasse. Lisaks käsitletakse üksikasjalikult simuleeritud ja vaadeldud tulemusi, sealhulgas hajumise parameetreid, võimendust ja üldist tõhusust koos ja ilma metapindadeta. Prototüüpantenn töötati välja Rogers 5880 väikese kadudega dielektrilisel substraadil paksusega 1,575 mm ja dielektrilise konstandiga 2,2. Disaini väljatöötamiseks ja simuleerimiseks kasutati elektromagnetilise simulaatori paketti CST studio 2019.
Joonisel 2 on kujutatud üheelemendilise antenni kavandatud arhitektuur ja disainimudel. Väljakujunenud matemaatiliste võrrandite37 kohaselt koosneb antenn lineaarselt toidetud ruudukujulisest kiirgavast täpist ja vasest alusplaadist (nagu on kirjeldatud etapis 1) ning resoneerib väga kitsa ribalaiusega sagedusel 10,8 GHz, nagu on näidatud joonisel 3b. Antenni radiaatori esialgne suurus määratakse järgmise matemaatilise seosega37:
Kus \(P_{L}\) ja \(P_{w}\) on laigu pikkus ja laius, c tähistab valguse kiirust, \(\gamma_{r}\) on substraadi dielektriline konstant . , \(\gamma_{reff }\) tähistab kiirguspunkti efektiivset dielektrilist väärtust, \(\Delta L\) tähistab punkti pikkuse muutust. Antenni tagaplaat optimeeriti teises etapis, suurendades impedantsi ribalaiust hoolimata väga madalast impedantsi ribalaiusest 10 dB. Kolmandas etapis nihutatakse sööturi asend paremale, mis parandab kavandatud antenni impedantsi ribalaiust ja impedantsi sobitamist38. Selles etapis näitab antenn suurepärast tööriba laiust 4 GHz ja katab ka 5G-s spektri alla 6 GHz. Neljas ja viimane etapp hõlmab ruudukujuliste soonte söövitamist kiirguspunkti vastasnurkadesse. See pesa laiendab märkimisväärselt 4,56 GHz ribalaiust, et katta alla 6 GHz 5G spektrit 3,11 GHz-lt 7,67 GHz-ni, nagu on näidatud joonisel 3b. Kavandatava konstruktsiooni esi- ja alumised perspektiivvaated on näidatud joonisel 3a ning lõplikud optimeeritud nõutavad projekteerimisparameetrid on järgmised: SL = 40 mm, Pw = 18 mm, PL = 18 mm, gL = 12 mm, fL = 11. mm, fW = 4 ,7 mm, c1 = 2 mm, c2 = 9,65 mm, c3 = 1,65 mm.
(a) Kujundatud ühe antenni pealt- ja tagantvaade (CST STUDIO SUITE 2019). b) S-parameetri kõver.
Metasurface on termin, mis viitab üksteisest teatud kaugusel asuvate ühikurakkude perioodilisele massiivile. Metapinnad on tõhus viis antenni kiirgusjõudluse, sealhulgas ribalaiuse, võimenduse ja MIMO komponentide vahelise isolatsiooni parandamiseks. Pinnalaine levimise mõju tõttu tekitavad metapinnad täiendavaid resonantse, mis aitavad kaasa antenni jõudluse paranemisele39. See töö pakub välja epsilon-negatiivse metamaterjali (MM) üksuse, mis töötab 5G sagedusalas alla 6 GHz. MM pindalaga 8 mm × 8 mm töötati välja väikese kadudega Rogers 5880 substraadil, mille dielektriline konstant oli 2,2 ja paksus 1,575 mm. Optimeeritud MM-resonaatori plaaster koosneb sisemisest ümmargusest lõhestatud rõngast, mis on ühendatud kahe modifitseeritud välimise poolitusrõngaga, nagu on näidatud joonisel 4a. Joonisel 4a on kokku võetud kavandatud MM-i seadistuse lõplikud optimeeritud parameetrid. Seejärel töötati välja 40 × 40 mm ja 80 × 80 mm metapinna kihid ilma vasest tagaplaadita ja vasest tagaplaadiga, kasutades vastavalt 5 × 5 ja 10 × 10 lahtri massiivi. Kavandatav MM-struktuur modelleeriti 3D elektromagnetilise modelleerimise tarkvara “CST studio suite 2019” abil. Kavandatava MM-massiivi struktuuri ja mõõtmise seadistuse (kahe pordiga võrguanalüsaatori PNA ja lainejuhi port) valmistatud prototüüp on näidatud joonisel 4b, et kinnitada CST simulatsiooni tulemusi tegeliku vastuse analüüsimise teel. Mõõtmise seadistuses kasutati signaalide saatmiseks ja vastuvõtmiseks Agilent PNA-seeria võrguanalüsaatorit koos kahe lainejuhi koaksiaaladapteriga (A-INFOMW, osa number: 187WCAS). Prototüüp 5 × 5 massiiv asetati kahe lainejuhi koaksiaaladapteri vahele, mis olid ühendatud koaksiaalkaabliga kahe pordiga võrguanalüsaatoriga (Agilent PNA N5227A). Agilent N4694-60001 kalibreerimiskomplekti kasutatakse võrguanalüsaatori kalibreerimiseks katsetehases. Kavandatud prototüübi MM-massiivi simuleeritud ja CST-ga vaadeldud hajumise parameetrid on näidatud joonisel 5a. On näha, et kavandatav MM-struktuur resoneerib 5G sagedusalas alla 6 GHz. Vaatamata väikesele 10 dB ribalaiuse erinevusele on simuleeritud ja katsetulemused väga sarnased. Vaadeldud resonantsi resonantssagedus, ribalaius ja amplituud erinevad veidi simuleeritud resonantsidest, nagu on näidatud joonisel 5a. Need erinevused vaadeldud ja simuleeritud tulemuste vahel tulenevad tootmisvigadest, prototüübi ja lainejuhiportide vahelisest väikesest vahekaugusest, lainejuhiportide ja massiivi komponentide vahelisest sidestusefektist ning mõõtmistolerantsidest. Lisaks võib väljatöötatud prototüübi õige paigutamine eksperimentaalses seadistuses lainejuhiportide vahele põhjustada resonantsi nihke. Lisaks täheldati kalibreerimisfaasis soovimatut müra, mis tõi kaasa lahknevused numbriliste ja mõõdetud tulemuste vahel. Kuid lisaks nendele raskustele toimib kavandatud MM-massiivi prototüüp hästi tänu tugevale korrelatsioonile simulatsiooni ja katse vahel, mistõttu sobib see hästi alla 6 GHz 5G traadita side rakenduste jaoks.
(a) Ühikelemendi geomeetria (S1 = 8 mm, S2 = 7 mm, S3 = 5 mm, f1, f2, f4 = 0,5 mm, f3 = 0,75 mm, h1 = 0,5 mm, h2 = 1,75 mm) (CST STUDIO SUITE) ) 2019) (b) Foto MM-i mõõtmise seadistusest.
(a) Metamaterjali prototüübi hajumise parameetrite kõverate simuleerimine ja kontrollimine. (b) MM-ühiku elemendi dielektrilise konstandi kõver.
Asjakohaseid efektiivseid parameetreid, nagu efektiivne dielektriline konstant, magnetiline läbilaskvus ja murdumisnäitaja, uuriti, kasutades CST elektromagnetilise simulaatori sisseehitatud järeltöötlustehnikaid, et analüüsida MM-üksuse elemendi käitumist edasi. Efektiivsed MM-i parameetrid saadakse hajumise parameetritest, kasutades tugevat rekonstrueerimismeetodit. Murdumisnäitaja ja impedantsi määramiseks saab kasutada järgmisi läbilaskvus- ja peegeldusteguri võrrandeid: (3) ja (4) (vt 40).
Operaatori tegelikku ja imaginaarset osa tähistavad vastavalt (.)' ja (.)” ning täisarv m vastab tegelikule murdumisnäitajale. Dielektriline konstant ja läbilaskvus määratakse valemitega \(\varepsilon { } = { }n/z,\) ja \(\mu = nz\), mis põhinevad vastavalt impedantsil ja murdumisnäitajal. MM-i struktuuri efektiivne dielektrilise konstandi kõver on näidatud joonisel 5b. Resonantssagedusel on efektiivne dielektriline konstant negatiivne. Joonistel 6a, b on näidatud kavandatud ühikuelemendi efektiivse läbilaskvuse (μ) ja efektiivse murdumisnäitaja (n) eraldatud väärtused. Eelkõige on ekstraheeritud läbilaskvustel positiivsed tegelikud väärtused nullilähedased, mis kinnitab kavandatud MM-struktuuri epsilon-negatiivseid (ENG) omadusi. Veelgi enam, nagu on näidatud joonisel fig 6a, on nullilähedase läbilaskvuse resonants tugevalt seotud resonantssagedusega. Väljatöötatud elementelemendil on negatiivne murdumisnäitaja (joonis 6b), mis tähendab, et pakutud MM-i saab kasutada antenni jõudluse parandamiseks21,41.
Ühe lairibaantenni väljatöötatud prototüüp valmistati kavandatud disaini eksperimentaalseks testimiseks. Joonistel fig 7a, b on kujutatud ühe antenni prototüübi, selle konstruktsiooniosade ja lähivälja mõõtmise seadistus (SATIMO) pilte. Antenni jõudluse parandamiseks asetatakse väljatöötatud metapind kihtidena antenni alla, nagu on näidatud joonisel 8a, kõrgusega h. Ühe antenni tagaküljele kanti 12 mm intervalliga üks 40 mm x 40 mm kahekihiline metapind. Lisaks asetatakse üksiku antenni tagaküljele 12 mm kaugusele tagaplaadiga metapind. Pärast metapinna rakendamist näitab üksiku antenni jõudlus märkimisväärset paranemist, nagu on näidatud joonistel 1 ja 2. Joonistel 8 ja 9. Joonisel 8b on näidatud simuleeritud ja mõõdetud peegeldusgraafikud üksiku antenni jaoks ilma metapindadeta ja koos metapindadeta. Tasub teada, et metapinnaga antenni leviala on väga sarnane ilma metapinnata antenni levialaga. Joonistel fig 9a, b on näidatud simuleeritud ja vaadeldud ühe antenni võimenduse ja üldise efektiivsuse võrdlus ilma MS-ga ja MS-ga tööspektris. On näha, et võrreldes mittemetapinnaantenniga on metapinna antenni võimendus oluliselt paranenud, kasvades 5,15 dBi-lt 8 dBi-ni. Ühekihilise metapinna, kahekihilise metapinna ja ühe antenni koos tagaplaadi metapinnaga võimendus suurenes vastavalt 6 dBi, 6,9 dBi ja 8 dBi võrra. Võrreldes teiste metapindadega (ühekihilised ja kahekihilised MC-d) on vasest tagaplaadiga ühe metapinna antenni võimendus kuni 8 dBi. Sel juhul toimib metapind reflektorina, vähendades antenni tagumist kiirgust ja manipuleerides elektromagnetlainete faasis, suurendades seeläbi antenni kiirgusefektiivsust ja seega ka võimendust. Ühe antenni üldise efektiivsuse uuring ilma ja metapindadeta on näidatud joonisel 9b. Väärib märkimist, et metapinnaga ja ilma selleta antenni efektiivsus on peaaegu sama. Madalamas sagedusalas väheneb antenni efektiivsus veidi. Eksperimentaalsed ja simuleeritud võimenduse ja efektiivsuse kõverad on hästi kooskõlas. Siiski on simuleeritud ja testitud tulemuste vahel mõningaid erinevusi tootmisdefektide, mõõtmistolerantside, SMA-pordi ühenduse katkemise ja juhtmete katkemise tõttu. Lisaks asuvad antenn ja MS-reflektor nailonist vahetükkide vahel, mis on teine probleem, mis mõjutab vaadeldud tulemusi võrreldes simulatsiooni tulemustega.
Joonisel (a) on näidatud valmis üks antenn ja sellega seotud komponendid. b) Lähivälja mõõtmise seadistus (SATIMO).
(a) Antenni ergastamine metapinna helkurite abil (CST STUDIO SUITE 2019). (b) ühe antenni simuleeritud ja eksperimentaalsed peegeldused ilma ja MS-ga.
Kavandatava metapinnaefektiga antenni (a) saavutatud võimenduse ja (b) üldise efektiivsuse simulatsiooni- ja mõõtmistulemused.
Kiirmustri analüüs MS abil. Ühe antenni lähivälja mõõtmised viidi läbi UKM SATIMO lähiväljasüsteemide laboratooriumi SATIMO lähivälja katsekeskkonnas. Joonistel fig 10a, b on näidatud simuleeritud ja vaadeldud E-tasandi ja H-tasandi kiirgusmustrid sagedusel 5,5 GHz kavandatud ühe antenni jaoks MS-ga ja ilma. Välja töötatud üksikantenn (ilma MS-ta) tagab ühtlase kahesuunalise kiirgusmustri koos külgsagara väärtustega. Pärast kavandatud MS-reflektori rakendamist annab antenn ühesuunalise kiirgusmustri ja vähendab tagumiste labade taset, nagu on näidatud joonistel 10a, b. Väärib märkimist, et väljapakutud ühe antenni kiirgusmuster on stabiilsem ja ühesuunalisem väga madala selja- ja külgsagaraga, kui kasutada vasest tagaplaadiga metapinda. Kavandatav MM-massiivi reflektor vähendab antenni tagumist ja külgmist osa, parandades samal ajal kiirgusjõudlust, suunates voolu ühesuunalistes suundades (joonis 10a, b), suurendades seeläbi võimendust ja suunatavust. Täheldati, et eksperimentaalne kiirgusmuster oli peaaegu võrreldav CST-simulatsioonide omaga, kuid varieerus veidi erinevate kokkupandud komponentide, mõõtmistolerantside ja kaablikadude tõttu. Lisaks sisestati antenni ja MS-reflektori vahele nailonist vahetükk, mis on veel üks probleem, mis mõjutab vaadeldud tulemusi võrreldes numbriliste tulemustega.
Simuleeriti ja testiti väljatöötatud ühe antenni (ilma MS-ga ja MS-ga) kiirgusmustrit sagedusel 5,5 GHz.
Kavandatav MIMO antenni geomeetria on näidatud joonisel 11 ja see sisaldab nelja üksikut antenni. MIMO antenni neli komponenti on paigutatud üksteise suhtes risti aluspinnale, mille mõõtmed on 80 × 80 × 1,575 mm, nagu on näidatud joonisel 11. Projekteeritud MIMO antenni elementidevaheline kaugus on 22 mm, mis on väiksem kui antenni lähim vastav elementidevaheline kaugus. MIMO antenn välja töötatud. Lisaks paikneb osa maaplaadist samamoodi nagu üksikantenn. Joonisel 12a näidatud MIMO-antennide (S11, S22, S33 ja S44) peegeldusväärtused näitavad sama käitumist kui 3,2–7,6 GHz sagedusalas resoneerival üheelemendilisel antennil. Seetõttu on MIMO antenni impedantsi ribalaius täpselt sama kui üksiku antenni oma. MIMO komponentide vaheline sidestusefekt on MIMO antennide väikese ribalaiuse kadumise peamine põhjus. Joonisel 12b on kujutatud vastastikuse ühendamise mõju MIMO komponentidele, kus määrati optimaalne isolatsioon MIMO komponentide vahel. Antennide 1 ja 2 vaheline isolatsioon on madalaim umbes -13,6 dB ning antennide 1 ja 4 vaheline isolatsioon on suurim, umbes -30,4 dB. Tänu oma väikesele suurusele ja laiemale ribalaiusele on sellel MIMO-antennil väiksem võimendus ja väiksem läbilaskevõime. Isolatsioon on madal, seetõttu on vaja tugevdada ja isoleerida;
Kavandatava MIMO-antenni konstruktsioonimehhanism (a) pealtvaade ja (b) alusplaat. (CST Studio Suite 2019).
Kavandatava metapinna MIMO antenni geomeetriline paigutus ja ergastusmeetod on näidatud joonisel 13a. 10 x 10 mm maatriks mõõtmetega 80 x 80 x 1,575 mm on mõeldud 12 mm kõrguse MIMO antenni tagakülje jaoks, nagu on näidatud joonisel 13a. Lisaks on vasest tagaplaadiga metapinnad ette nähtud kasutamiseks MIMO antennides, et parandada nende jõudlust. Metapinna ja MIMO antenni vaheline kaugus on suure võimenduse saavutamiseks kriitiline, võimaldades samal ajal konstruktiivseid häireid antenni tekitatud ja metapinnalt peegelduvate lainete vahel. Antenni ja metapinna vahelise kõrguse optimeerimiseks viidi läbi ulatuslik modelleerimine, säilitades samal ajal veerandlaine standardid maksimaalse võimenduse ja MIMO elementide vahelise isolatsiooni tagamiseks. MIMO antenni jõudluse olulisi parandusi, mis on saavutatud tagaplaaniga metapindade kasutamisega võrreldes ilma tagaplaanideta metapindadega, demonstreeritakse järgmistes peatükkides.
(a) Kavandatava MIMO-antenni CST-simulatsiooni seadistus MS-i abil (CST STUDIO SUITE 2019), (b) väljatöötatud MIMO-süsteemi peegelduskõverad ilma MS-ita ja MS-iga.
MIMO antennide peegeldusvõimed koos ja ilma metapindadeta on näidatud joonisel 13b, kus S11 ja S44 on esitatud kõigi MIMO süsteemi antennide peaaegu identse käitumise tõttu. Väärib märkimist, et MIMO antenni -10 dB impedantsi ribalaius ilma ja ühe metapinnaga on peaaegu sama. Seevastu kavandatava MIMO antenni impedantsi ribalaiust parandavad kahekihiline MS ja tagaplaadi MS. Väärib märkimist, et ilma MS-ita pakub MIMO antenn kesksageduse suhtes murdosa ribalaiust 81,5% (3,2–7,6 GHz). MS-i integreerimine tagaplaadiga suurendab kavandatud MIMO-antenni impedantsi ribalaiust 86,3%-ni (3,08–7,75 GHz). Kuigi kahekihiline MS suurendab läbilaskevõimet, on paranemine väiksem kui vasest tagaplaadiga MS-l. Veelgi enam, kahekihiline MC suurendab antenni suurust, suurendab selle maksumust ja piirab selle leviala. Disainitud MIMO antenn ja metapinna reflektor on valmistatud ja kontrollitud, et kinnitada simulatsiooni tulemusi ja hinnata tegelikku jõudlust. Joonisel fig 14a on kujutatud valmistatud MS kihti ja MIMO antenni koos kokkupandud erinevate komponentidega, samal ajal kui joonisel 14b on näidatud foto arendatud MIMO süsteemist. MIMO antenn paigaldatakse metapinna peale nelja nailonist vahetüki abil, nagu on näidatud joonisel 14b. Joonisel 15a on kujutatud väljatöötatud MIMO antennisüsteemi lähivälja eksperimentaalse seadistuse hetktõmmis. Hajumisparameetrite hindamiseks ning lähivälja emissioonikarakteristikute hindamiseks ja iseloomustamiseks kasutati PNA võrguanalüsaatorit (Agilent Technologies PNA N5227A) UKM SATIMO lähiväljasüsteemide laboris.
(a) Fotod SATIMO lähivälja mõõtmistest (b) S11 MIMO antenni simuleeritud ja eksperimentaalsed kõverad MS-ga ja ilma.
Selles jaotises esitatakse kavandatava 5G MIMO antenni simuleeritud ja vaadeldud S-parameetrite võrdlev uuring. Joonis 15b näitab integreeritud 4-elemendilise MIMO MS antenni eksperimentaalset peegeldusgraafikut ja võrdleb seda CST simulatsiooni tulemustega. Leiti, et katselised peegeldused on samad, mis CST arvutused, kuid olid tootmisdefektide ja eksperimentaalsete tolerantside tõttu veidi erinevad. Lisaks hõlmab kavandatava MS-põhise MIMO prototüübi vaadeldav peegeldus 5G spektrit alla 6 GHz impedantsi ribalaiusega 4,8 GHz, mis tähendab, et 5G rakendused on võimalikud. Mõõdetud resonantssagedus, ribalaius ja amplituud erinevad aga veidi CST simulatsiooni tulemustest. Tootmisdefektid, koaksiaal-SMA-ühenduse kaod ja välistingimustes kasutatavad mõõtmise seadistused võivad põhjustada erinevusi mõõdetud ja simuleeritud tulemuste vahel. Vaatamata nendele puudustele toimib kavandatud MIMO hästi, pakkudes tugevat kokkulepet simulatsioonide ja mõõtmiste vahel, mistõttu sobib see hästi alla 6 GHz 5G traadita rakenduste jaoks.
Simuleeritud ja vaadeldud MIMO antenni võimenduskõverad on näidatud joonistel 2 ja 2. Nagu on näidatud vastavalt joonistel 16a,b ja 17a,b, on näidatud MIMO komponentide vastastikune interaktsioon. Kui MIMO antennidele rakendatakse metapindu, paraneb MIMO antennide vaheline isolatsioon oluliselt. Külgnevate antennielementide S12, S14, S23 ja S34 vahelised isolatsioonigraafikud näitavad sarnaseid kõveraid, samas kui diagonaalsed MIMO antennid S13 ja S42 näitavad sarnaselt suurt isolatsiooni nende suurema vahemaa tõttu. Kõrvuti asetsevate antennide simuleeritud edastuskarakteristikud on näidatud joonisel 16a. Tasub teada, et 5G tööspektris alla 6 GHz on ilma metapinnata MIMO antenni minimaalne isolatsioon -13,6 dB ja tagaplaadiga metapinna puhul 15,5 dB. Võimendusgraafik (joonis 16a) näitab, et tagaplaadi metapind parandab oluliselt MIMO antennielementide vahelist isolatsiooni võrreldes ühe- ja kahekihiliste metapindadega. Kõrvuti asetsevate antennielementide puhul tagavad ühe- ja kahekihilised metapinnad minimaalse isolatsiooni ligikaudu -13,68 dB ja -14,78 dB ning vasest tagaplaadi metapind ligikaudu -15,5 dB.
MIMO elementide simuleeritud isolatsioonikõverad ilma MS-kihita ja MS-kihiga: (a) S12, S14, S34 ja S32 ning (b) S13 ja S24.
Kavandatud MS-põhiste MIMO-antennide eksperimentaalsed võimenduskõverad ilma ja koos: (a) S12, S14, S34 ja S32 ning (b) S13 ja S24.
MIMO diagonaalantenni võimenduse graafikud enne ja pärast MS kihi lisamist on näidatud joonisel 16b. Väärib märkimist, et ilma metapinnata diagonaalantennide (antennid 1 ja 3) minimaalne isolatsioon tööspektri ulatuses on –15,6 dB ja tagaplaadiga metapinnal – 18 dB. Metapinna lähenemine vähendab oluliselt diagonaalsete MIMO-antennide vahelisi sidestusefekte. Ühekihilise metapinna maksimaalne isolatsioon on -37 dB, samas kui kahekihilise metapinna puhul langeb see väärtus -47 dB-ni. Vasest tagaplaadiga metapinna maksimaalne isolatsioon on –36,2 dB, mis sagedusvahemiku suurenedes väheneb. Võrreldes ühe- ja kahekihiliste ilma tagaplaadita metapindadega tagavad tagaplaadiga metapinnad suurepärase isolatsiooni kogu vajaliku töösagedusvahemiku ulatuses, eriti 5G vahemikus alla 6 GHz, nagu on näidatud joonistel 16a, b. Kõige populaarsemas ja laialdasemalt kasutatavas 5G sagedusalas alla 6 GHz (3,5 GHz) on ühe- ja kahekihilistel metapindadel madalam isolatsioon MIMO komponentide vahel kui vasest tagaplaaniga metapindadel (peaaegu puudub MS) (vt joonis 16a, b) . Võimenduse mõõtmised on näidatud joonistel 17a, b, mis näitavad vastavalt külgnevate antennide (S12, S14, S34 ja S32) ja diagonaalantennide (S24 ja S13) isolatsiooni. Nagu nendelt joonistelt näha (joonis 17a, b), sobib MIMO komponentide vaheline eksperimentaalne isoleerimine hästi simuleeritud isolatsiooniga. Kuigi simuleeritud ja mõõdetud CST väärtuste vahel on tootmisdefektide, SMA-pordi ühenduste ja juhtmekadude tõttu väikesed erinevused. Lisaks asuvad antenn ja MS-reflektor nailonist vahetükkide vahel, mis on teine probleem, mis mõjutab vaadeldud tulemusi võrreldes simulatsiooni tulemustega.
uuris pinnavoolu jaotust sagedusel 5, 5 GHz, et ratsionaliseerida metapindade rolli vastastikuse sidestuse vähendamisel pinnalaine summutamise kaudu42. Kavandatava MIMO antenni pinnavoolujaotus on näidatud joonisel 18, kus antenni 1 juhitakse ja ülejäänud antenn on lõpetatud 50-oomise koormusega. Kui antenn 1 on pingestatud, ilmnevad metapinna puudumisel kõrvuti asetsevate antennide juures sagedusel 5,5 GHz märkimisväärsed vastastikused ühendusvoolud, nagu on näidatud joonisel 18a. Vastupidi, metapindade kasutamisega, nagu on näidatud joonistel 18b–d, paraneb külgnevate antennide vaheline isolatsioon. Tuleb märkida, et külgnevate väljade vastastikuse sidumise mõju saab minimeerida, levitades sidestusvoolu külgnevate ühikurakkude rõngastesse ja külgnevatesse MS ühikutesse piki MS kihti antiparalleelsetes suundades. Voolu sisestamine hajutatud antennidelt MS-seadmetesse on MIMO komponentide vahelise isolatsiooni parandamise võtmemeetod. Selle tulemusena väheneb oluliselt MIMO komponentide vaheline ühendusvool ja ka isolatsioon paraneb oluliselt. Kuna ühendusväli on elemendis laialt levinud, isoleerib vasest tagaplaadi metapind MIMO antennikoostu oluliselt rohkem kui ühe- ja kahekihilised metapinnad (joonis 18d). Lisaks on arendatud MIMO-antennil väga madal tagasi- ja külglevi, mis tekitab ühesuunalise kiirgusmustri, suurendades sellega kavandatud MIMO-antenni võimendust.
Kavandatava MIMO antenni pinnavoolumustrid sagedusel 5,5 GHz (a) ilma MC-ta, (b) ühekihiline MC, (c) kahekihiline MC ja (d) ühekihiline MC vasest tagaplaadiga. (CST Studio Suite 2019).
Töösageduse piires on joonisel fig 19a näidatud projekteeritud MIMO antenni simuleeritud ja vaadeldud võimendused ilma ja metapindadeta. Ilma metapinnata MIMO antenni simuleeritud saavutatud võimendus on 5,4 dBi, nagu on näidatud joonisel 19a. MIMO komponentide vastastikuse sidestusefekti tõttu saavutab kavandatav MIMO antenn tegelikult 0,25 dBi suurema võimenduse kui üks antenn. Metapindade lisamine võib pakkuda MIMO komponentide vahel märkimisväärset kasu ja isolatsiooni. Seega võib kavandatud metasurface MIMO antenn saavutada suure tegeliku võimenduse kuni 8,3 dBi. Nagu on näidatud joonisel 19a, suureneb võimendus 1,4 dBi võrra, kui MIMO antenni tagaosas kasutatakse ühte metapinda. Kui metapinda kahekordistada, suureneb võimendus 2,1 dBi võrra, nagu on näidatud joonisel 19a. Oodatav maksimaalne võimendus 8,3 dBi saavutatakse aga vasest tagaplaadiga metapinna kasutamisel. Nimelt on ühekihilise ja kahekihilise metapinna maksimaalne saavutatud võimendus vastavalt 6,8 dBi ja 7,5 dBi, samas kui alumise kihi metapinna maksimaalne saavutatud võimendus on 8,3 dBi. Antenni tagaküljel asuv metaspinna kiht toimib reflektorina, peegeldades antenni tagaküljelt tulevat kiirgust ja parandades disainitud MIMO antenni esi-tagakülje (F/B) suhet. Lisaks manipuleerib suure takistusega MS-reflektor elektromagnetlainete faasis, luues seeläbi täiendavat resonantsi ja parandades kavandatava MIMO antenni kiirgusjõudlust. MIMO antenni taha paigaldatud MS reflektor suudab saavutatud võimendust oluliselt suurendada, mida kinnitavad katsetulemused. Väljatöötatud prototüübi MIMO antenni vaadeldud ja simuleeritud võimendused on peaaegu samad, kuid mõnel sagedusel on mõõdetud võimendus suurem kui simuleeritud võimendus, eriti MIMO ilma MSta; Need eksperimentaalse võimenduse kõikumised on tingitud nailonpatjade mõõtmistolerantsidest, kaablikadudest ja antennisüsteemi sidestusest. MIMO antenni maksimaalne mõõdetud võimendus ilma metapinnata on 5,8 dBi, vasest tagaplaadiga metapinnal aga 8,5 dBi. Väärib märkimist, et kavandatud täielik 4-pordiline MIMO antennisüsteem koos MS-reflektoriga näitab eksperimentaalsetes ja arvulistes tingimustes suurt võimendust.
Kavandatava metapinnaefektiga MIMO-antenni (a) saavutatud võimenduse ja (b) üldise jõudluse simulatsiooni- ja eksperimentaalsed tulemused.
Joonisel 19b on näidatud kavandatud MIMO-süsteemi üldine jõudlus ilma metapinna helkuriteta ja koos metapinna helkuritega. Joonisel 19b oli madalaim efektiivsus tagaplaadiga MS-i kasutamisel üle 73% (kuni 84%). Väljatöötatud MIMO-antennide üldine efektiivsus ilma MC-ta ja MC-ga on peaaegu sama, väikeste erinevustega võrreldes simuleeritud väärtustega. Selle põhjuseks on mõõtmistolerantsid ning vahetükkide kasutamine antenni ja MS-reflektori vahel. Mõõdetud saavutatud võimendus ja üldine efektiivsus kogu sagedusel on peaaegu sarnased simulatsioonitulemustega, mis näitab, et pakutud MIMO prototüübi jõudlus on ootuspärane ja soovitatav MS-põhine MIMO antenn sobib 5G-suhtluseks. Eksperimentaalsete uuringute vigade tõttu on laborikatsete üldtulemuste ja simulatsioonide tulemuste vahel erinevusi. Kavandatava prototüübi jõudlust mõjutavad impedantsi mittevastavus antenni ja SMA-pistiku vahel, koaksiaalkaabli ühenduskaod, jootmisefektid ja erinevate elektroonikaseadmete lähedus eksperimentaalsele seadistusele.
Joonis fig 20 kirjeldab plokkskeemi kujul nimetatud antenni projekteerimist ja optimeerimist. See plokkskeem annab samm-sammult kirjelduse kavandatavatest MIMO antenni projekteerimise põhimõtetest, samuti parameetreid, mis mängivad võtmerolli antenni optimeerimisel, et saavutada vajalik suur võimendus ja suur isolatsioon laial töösagedusel.
Lähivälja MIMO antenni mõõtmisi mõõdeti SATIMO lähivälja katsekeskkonnas UKM SATIMO lähiväljasüsteemide laboris. Joonistel fig 21a, b on kujutatud väidetava MIMO antenni simuleeritud ja vaadeldud E-tasandi ja H-tasandi kiirgusmustrid koos MS-ga ja ilma MS-ga töösagedusel 5,5 GHz. Töösagedusvahemikus 5,5 GHz pakub väljatöötatud mitte-MS MIMO antenn ühtlase kahesuunalise kiirgusmustri külgsagara väärtustega. Pärast MS-reflektori rakendamist annab antenn ühesuunalise kiirgusmustri ja vähendab tagasagarate taset, nagu on näidatud joonistel 21a, b. Väärib märkimist, et kasutades vasest tagaplaadiga metapinda, on pakutud MIMO antenni muster stabiilsem ja ühesuunalisem kui ilma MSta, väga madala selja- ja külgsagaraga. Kavandatav MM-massiivi reflektor vähendab antenni tagumist ja külgmist osa ning parandab ka kiirgusomadusi, suunates voolu ühesuunalises suunas (joonis 21a, b), suurendades seeläbi võimendust ja suunatavust. Mõõdetud kiirgusmuster saadi pordi 1 jaoks, kui ülejäänud portidega oli ühendatud 50-oomine koormus. Täheldati, et eksperimentaalne kiirgusmuster oli peaaegu identne CST simuleeritud mustriga, kuigi esines mõningaid kõrvalekaldeid, mis olid tingitud komponentide nihkest, peegeldustest klemmipordidest ja kaabliühenduste kadudest. Lisaks sisestati antenni ja MS-reflektori vahele nailonist vahetükk, mis on veel üks probleem, mis mõjutab vaadeldud tulemusi võrreldes prognoositud tulemustega.
Simuleeriti ja testiti väljatöötatud MIMO antenni (ilma MS ja MS-ga) kiirgusmustrit sagedusel 5,5 GHz.
Oluline on märkida, et pordi isoleerimine ja sellega seotud omadused on MIMO süsteemide toimivuse hindamisel olulised. Kavandatud MIMO-süsteemi mitmekesisust, sealhulgas mähisjoone korrelatsioonikoefitsienti (ECC) ja mitmekesisuse võimendust (DG), uuritakse, et illustreerida kavandatud MIMO antennisüsteemi tugevust. MIMO antenni ECC ja DG saab kasutada selle jõudluse hindamiseks, kuna need on MIMO süsteemi jõudluse olulised aspektid. Järgmistes jaotistes kirjeldatakse kavandatava MIMO-antenni neid funktsioone.
Ümbriku korrelatsioonikordaja (ECC). Mis tahes MIMO-süsteemi kaalumisel määrab ECC kindlaks, mil määral koostiselemendid oma spetsiifiliste omaduste osas üksteisega korreleeruvad. Seega näitab ECC kanali eraldatuse astet traadita sidevõrgus. Väljatöötatud MIMO süsteemi ECC (envelope correlation coefficient) saab määrata S-parameetrite ja kaugvälja emissiooni põhjal. Alates Eq. (7) ja (8) saab määrata kavandatava MIMO antenni 31 ECC.
Peegelduskoefitsienti tähistab Sii ja Sij tähistab ülekandetegurit. J-nda ja i-nda antenni kolmemõõtmelised kiirgusmustrid on antud avaldistega \(\vec{R}_{j} \left( {\theta ,\varphi } \right)\) ja \( \vec {{R_{ i } }} Täisnurk, mida esindab \left( {\theta ,\varphi } \right)\) ja \({\Omega }\). Kavandatava antenni ECC kõver on näidatud joonisel 22a ja selle väärtus on väiksem kui 0,004, mis on tunduvalt madalam traadita süsteemi jaoks vastuvõetavast väärtusest 0,5. Seetõttu tähendab vähendatud ECC väärtus, et kavandatav 4-pordiline MIMO-süsteem pakub suurepärast mitmekesisust43.
Diversity Gain (DG) DG on veel üks MIMO süsteemi jõudluse mõõdik, mis kirjeldab, kuidas mitmekesisusskeem mõjutab kiirgusvõimsust. Seos (9) määrab arendatava MIMO antennisüsteemi peadirektoraadi, nagu on kirjeldatud punktis 31.
Joonisel 22b on kujutatud kavandatud MIMO süsteemi DG-diagramm, kus DG väärtus on väga lähedal 10 dB-le. Kõigi kavandatud MIMO-süsteemi antennide DG väärtused ületavad 9,98 dB.
Tabelis 1 võrreldakse kavandatud metapinna MIMO antenni hiljuti välja töötatud sarnaste MIMO süsteemidega. Võrdluses võetakse arvesse erinevaid jõudlusparameetreid, sealhulgas ribalaiust, võimendust, maksimaalset isolatsiooni, üldist tõhusust ja mitmekesisust. Teadlased on esitlenud erinevaid MIMO antennide prototüüpe, millel on võimenduse ja isolatsiooni suurendamise tehnikad 5, 44, 45, 46, 47. Võrreldes varem avaldatud töödega, ületab kavandatud MIMO-süsteem koos metapinna peegeldajatega neid ribalaiuse, võimenduse ja isolatsiooni poolest. Lisaks, võrreldes teatatud sarnaste antennidega, on arendatud MIMO-süsteemil suurepärane mitmekesisus ja üldine tõhusus väiksema suurusega. Kuigi jaotises 5.46 kirjeldatud antennidel on suurem isolatsioon kui meie pakutud antennidel, on nendel antennidel suur suurus, madal võimendus, kitsas ribalaius ja kehv MIMO jõudlus. 45-s pakutud 4-pordilisel MIMO-antennil on kõrge võimendus ja tõhusus, kuid selle disainil on madal isolatsioon, suur suurus ja halb mitmekesisus. Teisest küljest on 47-s välja pakutud väikese suurusega antennisüsteemil väga väike võimendus ja tööriba, samas kui meie pakutud MS-põhisel 4-pordilisel MIMO-süsteemil on väike suurus, kõrge võimendus, kõrge isolatsioon ja parem jõudlus MIMO. Seega võib kavandatavast metapinna MIMO-antennist saada alla 6 GHz 5G sidesüsteemide peamine kandidaat.
Pakutakse välja nelja pordiga metassurface reflektoril põhinev lairiba MIMO-antenn, millel on suur võimendus ja isolatsioon, et toetada alla 6 GHz 5G rakendusi. Mikroriba joon toidab ruudukujulist kiirgavat sektsiooni, mis on diagonaalnurkades kärbitud ruuduga. Kavandatav MS ja antenni emitter on rakendatud põhimaterjalidele, mis on sarnased Rogersi RT5880-ga, et saavutada suurepärast jõudlust kiiretes 5G sidesüsteemides. MIMO antennil on lai ulatus ja kõrge võimendus ning see tagab MIMO komponentide vahelise heliisolatsiooni ja suurepärase tõhususe. Välja töötatud ühe antenni miniatuursed mõõtmed on 0,58-0,58-0,02? 5 × 5 metapinna massiiviga tagab laia 4,56 GHz tööriba, 8 dBi tippvõimenduse ja suurepärase mõõdetud efektiivsuse. Kavandatav nelja pordiga MIMO antenn (2 × 2 massiiv) on kavandatud iga kavandatava üksiku antenni ortogonaalse joondamise teel teise antenniga, mille mõõtmed on 1,05 λ × 1, 05 λ × 0, 02 λ. Soovitatav on kokku panna 10 × 10 MM massiiv 12 mm kõrguse MIMO antenni alla, mis võib vähendada vastukiirgust ja vähendada MIMO komponentide vahelist vastastikust sidumist, parandades seeläbi võimendust ja isolatsiooni. Katse- ja simulatsioonitulemused näitavad, et väljatöötatud MIMO prototüüp suudab töötada laias sagedusvahemikus 3,08–7,75 GHz, hõlmates 5G spektrit alla 6 GHz. Lisaks parandab kavandatav MS-põhine MIMO antenn oma võimendust 2,9 dBi võrra, saavutades maksimaalse võimenduse 8,3 dBi, ja tagab suurepärase isolatsiooni (>15,5 dB) MIMO komponentide vahel, kinnitades MS-i panust. Lisaks on kavandataval MIMO antennil kõrge keskmine üldine efektiivsus 82% ja väike elementidevaheline kaugus 22 mm. Antennil on suurepärane MIMO mitmekesisus, sealhulgas väga kõrge DG (üle 9,98 dB), väga madal ECC (alla 0,004) ja ühesuunaline kiirgusmuster. Mõõtmistulemused on väga sarnased simulatsiooni tulemustele. Need omadused kinnitavad, et välja töötatud nelja pordiga MIMO antennisüsteem võib olla elujõuline valik 5G sidesüsteemide jaoks sagedusalas alla 6 GHz.
Cowin võib pakkuda 400–6000 MHz lairiba PCB-antenni ja tuge uue antenni kujundamiseks vastavalt teie nõudele. Kui teil on taotlusi, võtke meiega kõhklemata ühendust.
Postitusaeg: 10.10.2024